Le facteur structural c_scd = c_s · c_d combine l'effet de taille (corrélation non simultanée des pointes de pression, c_s) et l'amplification dynamique (réponse résonante, c_d). Procédure détaillée de l'Annexe B : réponse quasi-statique B² et résonante R² à la fréquence propre n_1, facteur de pointe k_p. Un c_scd nettement > 1 signale un ouvrage sensible au vent (accélérations de confort, fatigue) justifiant une étude dynamique.
c_scd = [1 + 2·k_p·I_v(z_s)·√(B² + R²)] / [1 + 7·I_v(z_s)]
B² = 1 / [1 + 0,9·((b+h)/L(z_s))^0,63] ; R² = π²/(2δ) · S_L · R_h · R_b
S_L = 6,8·f_L / (1 + 10,2·f_L)^(5/3), f_L = n_1·L(z_s)/v_m(z_s)
k_p = √(2·ln(ν·T)) + 0,6/√(2·ln(ν·T)), ν = n_1·√(R²/(B²+R²)), T = 600 s
Verdict de sensibilité : c_scd ≤ 1,00 : ouvrage peu sensible (c_scd = 1 admissible) · 1,00–1,20 : sensibilité modérée · > 1,20 : sensible — vérifier accélérations & fatigue.
Hypothèses : décrément δ = δ_s (structurel) saisi directement — δ ≈ 0,05 (acier), 0,10 (béton), 0,08 (mixte) ; l'amortissement aérodynamique δ_a (favorable) n'est pas ajouté (sécuritaire). n_1 ≈ 46/h pour un bâtiment multi-étagé (Annexe F.2) — bouton d'estimation rapide.